2016年化工工程師。專業基礎。精選題31,采用帶廢氣循環的理想干燥器干燥濕物料,新鮮空氣狀態,t0。20。廢氣狀態,t2,50。混合時新鮮空氣與廢氣中的絕干氣的質量比為1,3。將此混合器在預熱器內加熱升溫后送入干燥器,干燥器內1200,kg。h的濕物料自含水量0,2,干基。下同,降至0,01,假設系統熱損失可忽略。干燥過程等焓。則預熱器的加熱量接近,A。40。9,kW。B。163,5,kW。C。653。7,kW。D,409,kW。2。對上題的干燥系統。預熱器的加熱量接近。A。69,44,kW,B,69,95。kW。C。74,41。kW。D,65。46,kW,3,在恒定干燥條件下干燥某濕物料。使物料由含水量X1。0。2干燥至X2。0。05所需時間為2,0。h,已知物料臨界含水量Xc,0。15,平衡含水量X,0。01,降速段干燥速率與含水量呈線性關系。則物料含水量由0,3降至0。02,均為干基含水量,所需的時間接近。A。4。610。h。B,1,331。h,C。3,278。h,D,3,681,h。4。一蒸發器每小時將1000,kg。h的NaCl水溶液由質量分數為0。05濃縮至0。30。則濃縮液量為。A,166。7。kg。h,B。50,kg。h。C。300,kg。h。D。833。3,kg。h。5,晶習是指。A。一定環境中晶體外部形態,B。晶體的物理性質,C。晶體的化學組成,D,是上述三者的綜合。6。101,33。kPa下,將溫度為295。K。相對濕度60。的不飽和濕空氣加熱至373,K。則該空氣的相對濕度。A。不變,B,增加。C,減小。D。不確定,7,101。33。kPa下。將溫度為295,K,相對濕度60,的不飽和濕空氣加熱至373,K,則該空氣的相對濕度,A,不變。B。增加,C。減小。D,不確定,8,由500,kg硫酸鈉和2500,kg水組成的水溶液在10,下析出含10個水分子的水合鹽,Na2SO4。10H2O。晶體。該溫度下飽和溶解度為9。0。kg,100,kg,假設在冷卻過程中有2,水蒸發,則結晶產品的量為,A。716,kg。B。280。kg,C。436。kg。D。600。kg,9。建設方案設計過程中,對建設方案進行多方案的分析和比選。同時應結合。進行,A。建設規模與產品方案,B,工藝技術方案,C,國家政策法規和各地地方性法規,D,總圖運輸方案,10。在常壓連續精餾塔內分離苯,氯苯混合物,已知進料量為55,kmol。h。組成為0,45,易揮發組分的摩爾分數,下同。塔頂餾出液的組成為0,99。塔底釜殘液組成為0,02。操作回流比為3,5。塔頂采用全凝器,泡點回流。在塔頂泡點下。苯。氯苯的汽化熱分別為30。65。kJ。mol和36,52,kJ,mol。水的比熱容為4。187。kJ,kg。若冷卻水通過全凝器溫度升高15,則冷卻水的消耗量為。A。5。37104。kg,h,B。4。17104。kg。h。C。53。7。kg。h。D,2。25105。kg。h,11,對上題的干燥系統。干燥器的熱效率接近。A。29,47。B。29,62,C。23,24。D。35,85。12。同一物料,如恒速干燥段的干燥速率提高,則物料的臨界含水量將。A。不變,B,增加。C,減小。D。不確定,13,在恒速干燥階段。以相同介質相同流速吹過不同的物料表面。則干燥速率。A,隨物料不同差別很大,B。隨物料不同有差別,但不大,C,與物料無關,干燥速率是相同的。D。無法判斷,14,101,33,kPa下,將溫度為295。K。相對濕度60。的不飽和濕空氣加熱至373。K,則該空氣的相對濕度。A,不變。B。增加,C。減小。D。不確定,15。蒸發計算時,溶液的沸點按,來確定。A。完成液組成。B。原料液組成與完成液組成的算術平均值。C,原料液組成。D。原料液組成與完成液組成的對數平均值。16,內循環式冷卻結晶器屬于。A,間壁換熱釜式結晶器,B,直接接觸冷卻結晶器,C。真空冷卻結晶器。D。蒸發型結晶器。17。在被水蒸氣飽和的濕空氣,空氣溫度為50,中插入一支濕球溫度計。溫度計的讀數應。A,大于50,B。小于50,C,等于50,D。不確定,18。將t0,20,H0。0。005,kg水。kg絕干氣的常壓新鮮空氣,與干燥器排出的t2。65,相對濕度80,的常壓廢氣混合。兩者中絕干氣的質量比為1。4。則混合氣體的溫度為,65,下水蒸氣的飽和蒸氣壓為24999。17,Pa。A,73。2。B。55,6。C,40,2。D。57,6,19,對于液體的吸附,溶質在溶劑中的溶解度愈大。其平衡吸附量將。A,無影響。B。愈大。C,愈小,D,無法判斷。20,定量的某種理想氣體經歷某種可逆過程。過程中不可能同時發生,A。吸熱。升溫又對外做正功。B,吸熱,降溫又對外做負功,C。吸熱。升溫又對外做負功,D。吸熱,降溫又對外做正功。
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